信息摘要：
從上世紀70年代開始國內鋼絲繩得到快速發晨，目前粗大規格的各種用途鋼絲繩已經走上國際化軌道。但是小規格鋼絲繩在產品質量方面，仍然和國際高端產品存在差距，主要是小規格
從上世紀70年代開始國內鋼絲繩得到快速發晨，目前粗大規格的各種用途鋼絲繩已經走上國際化軌道。但是小規格鋼絲繩在產品質量方面，仍然和國際高端產品存在差距，主要是小規格鋼絲繩的結構伸長較大。目前國內外在解決一些特殊用途的鋼絲繩結構伸長方面，主要是通過預張拉的方法對鋼絲繩施加一定的載荷，將鋼絲繩在使用過程中產生的伸長提前釋放。采用預張拉的方法，一方面可以降低鋼絲繩的結構伸長，另一方面可以提高鋼絲繩的表面質量和實物質量，延長鋼絲繩使用壽命。但是在小規格結構鋼絲繩方面，一直沒有過多的研究，關于結構伸長的降低和解決都沒有公開的文獻資料-習。小規格鋼絲繩主要作為傳輸帶的骨架材料，一般是將幾十根左捻和幾十根右捻組合搭配，然后再附上聚氨酯，形成傳輸帶。對于同一批次的微細鋼絲繩來說，結構伸長必須控制在要求范圍內，否則在加工過程中，由于不同的結構伸長，會造成傳輸帶扭曲或者伸長量不一致，影響客戶使用。對于細小規格鋼絲繩，尤其是對要求鋼絲繩結構伸長控制嚴格的客戶來說，可能在生產過程中，通過預張拉，鋼絲繩的結構伸長暫時消除，但是經過長時間的運輸、儲備，使用時發現鋼絲繩的結構伸長有一定的回彈，即部分消除的結構伸長又出現了，必須對鋼絲繩進行穩定化處理，鋼絲繩進行穩定化處理最關鍵的工藝控制是溫度和時間，如何選擇合適的溫度和時間，是鋼絲繩能否穩定化處理的關鍵[4-習。
1試驗背景及試驗因素的確定
1.1試驗背景
以小規格鋼絲繩7×3×0.15mm為例，在批量生產過程中發現不經過任何措施處理的產品結構伸長大部分不合格，超過了客戶要求的技術指標。為了提高產品質量，僅采用預張拉的方法，結構伸長得到改善，并且滿足了客戶需求，但是經過長時間的儲存后，再次檢測結構伸長，發現結構伸長有反彈現象，部分結構伸長出現上升，甚至出現不合格的現象，因此必須對預張拉后的產品進行穩定化處理，為了更好地確定預張拉和穩定化處理工藝參數，采取正交試驗方法對工藝參數進行優化。
1.2預張拉工藝的確定
小規格鋼絲繩產品7×3×0.15mm，實際破斷拉力不超過1kN。實際生產采用管式撿股機進行合繩捻制，設備轉速1500r/min，產品要求的拾距小，如果實現在線預張拉，設備投資、人工成本等方面都較小。預張拉時的張拉力按照不同比例的破斷拉力來計算，實施的最大張拉力不超過最小破斷拉力900N的60%，即540N。預張拉力的設計，按照產品破斷拉力的20%、30%、40%、50%4個檔次進行，對應的不同預設結構伸長比例和預張拉力見表1。
對小規格鋼絲繩7×3×0.15mm產品實施不同張拉力的預張拉后，產品不僅外觀質量發生了變化，產品的實物質量如結構伸長和破斷拉力也發生了變化，將預張拉實施前后的微細鋼絲繩進行檢測從表2可以看出，小規格鋼絲繩7×3×0.15mm產品經過不同張拉力的預張拉后，產品的結構伸長率隨著預張拉力的增加呈線性下降趨勢，而破斷拉力隨著預張拉力的增加呈線性上升趨勢。結合產品的外觀質量，選擇350N作為預張拉力。
1.3穩定化處理設備的選擇在線連續式預張拉，實施穩定化處理，選擇合適的感應加熱設備，既能保證生產的連續穩定性，又能實現產品的穩定化處理-習。經過多方調研和試驗，最終選擇感應加熱設備的主要參數見表3。
2正交試驗設計及實施
2.1正交試驗設計
結合小規格鋼絲繩實際生產效率和生產工藝，使用成品車臺生產用管絞機進行合繩生產，設備轉速為500~2500r/min。小規格鋼絲繩7×3×0.15mm成品拾距要求為8.4mm，感應加熱設備感應線圖的長度為30cm。設計設備轉速1300、1500、
1800、2000r/min，確定在線時間有4組，穩定化處理溫度4組，進行AB變量正交試驗。因素A為穩定化處理溫度，變量為150、200、250、300℃，因素B為穩定化時間，變量為1，65、1.43、1.19、1.07s。
