鋼絲繩截面如圖1所示。
1.2鋼絲繩公稱抗拉強度計算
根據用戶合同要求，鋼絲繩最小破斷拉力Fo≥
6370kN，繩徑公差0~+4%。最小破斷拉力總和計算式：Fo=D2·Ro·K/1000。（1）
由式（1）可以推出：R。=1000F。/（D2·k）。
（2）式（1）和式（2）中，K為換算系數，按35×7類
0.360換算系數。F。為鋼絲繩最小破斷拉力，kN；D為鋼絲繩公稱直徑，mm；R。為鋼絲繩公稱抗拉強度，MPa。由式（2）計算出鋼絲繩公稱抗拉強度R。=1769.44MPa。根據計算結果，鋼絲繩公稱抗拉強度級別取1770MPa。
1.3鋼絲繩股徑的計算
設計時，鋼絲繩從里往外股的排列式為：1+6+
6/6+16，鋼絲繩捻距倍數取6倍，根據文獻[]，查得（外層為16股）捻制系數為6.585，可求外層股徑d外=100/6.585=15.186mm，取15.18mm，第一層股、第二層股及中心股在繩中按瓦林吞型排列，股徑比與19絲瓦林吞股的絲徑比相似。當捻距倍數為6倍時，鋼絲繩次外層大股股徑（d大）、次外層小股股徑（d2?。葘庸蓮剑╠）、中心股徑（dpe）直徑比為d2大d2Aidi:d中 =1：0.7566：0.9438：0.9598。根據鋼絲繩內、外層直徑關系，內層繩直徑近似值=
d中心+（d2小+d）×2=外層繩直徑-外層股徑×2=
69.64mm，由上述股徑間的比例關系可知，d，：d中e=
0.9438：0.9598，d小id中e=0.7566：0.9598，所以d；=
0.983 3d中c，d小=0.7883d中心，將d=0.9833d中心、d2小=0.7883d中心代入內層繩直徑=d+心+（d2n+
d）×2=69.64mm式中，得出d中e+（0.7883d中心+
0.9833d+）×2=4.5432du心=69.64mm，于是可求出d中o=15.328mm，d，=0.9833d+心=15.07mm，d2小=0.7883dpe=12.083mm，d2大=d2小/0.7566=
15.970mm。
上述各層股徑均為計算值，根據生產經驗及股在繩中的合理排列，股的捻距倍數均取8倍，各股直徑、捻距調整后參數見表3，內、外層繩技術參數見表4。
1.4鋼絲繩絲徑的計算
股的捻距倍數為8倍，股絲從外往里的排列式為：14+7/7+7+1，股外層鋼絲數為14根，根據文獻[4]，查出捻制系數為5.713，根據表3中心股徑值算出：中心股外層絲直徑為3.042mm，再根據文獻[]中外層絲（1）、次外層大絲（83）、次外層小絲（82）、內層絲（61）、中心絲（%）直徑的比例關系：81：63：62：61：8。=1：0.6200：0.8013：
0.8186：1.0812，可算出：8=1.886mm，6=
2.438mm，6，=2.490mm，6。=3.289mm?？紤]到鋼絲鍍鋅公差因素的影響，經綜合考慮，配絲為：
3.45/2.53/2.45/1.88/2.95。同理，也可計算出其他各層股的絲徑。
2捻制控制
2.1捻制參數
生產股時，在36/500筒式股繩機上生產，捻制瓦林吞型19股時在48/630成繩機上一次捻成，參數見表5。
2.2控制要點
鋼絲繩產品的實物捻制質量，除了工藝參數設計是否科學合理外，影響其本身質量的另外一個重要因素是捻制過程的操控質量控制。（1）內、外層繩捻距。為增強內、外層繩的緊密配合，防止分離現象，參數選擇時內層繩的捻距倍數小于外層繩的捻距倍數。由于多層股的內外層股數相差很多，為此，加大內層繩的捻角，減小外層繩的捻角，這樣也可以使內層繩的扭矩趨于平衡。（2）內、外層繩捻向。為提高鋼絲繩的抗旋轉性能，增加內層繩的金屬面積，故第一層繩捻向采取左同向捻，次外層繩捻向和外層繩捻向相反，次外層繩采取左交互捻，外層繩采取右交互捻。（3）股的張力控制。多層股鋼絲繩各股張力的不均勻將直接導致繩自身應力的不平衡。因為張力大小控制不均，則會造成股在繩中松緊不均、結構不緊密等現象，影響鋼絲繩的使用壽命。（4）工藝裝備的合理選用。合理選用壓線瓦、定徑輥等工藝裝備，生產過程中必須使內、外層繩股緊密接觸，相互牽制。如果內、外層股捻制不緊密，存在脫離現象，多層股鋼絲繩就失去了抗旋轉的特性，結構將受到破壞國。
3試制結果
經過對35×36WS-100mm鋼絲繩進行拆股試驗和整繩破斷載荷試驗，破斷拉力為6386.02kN，鋼絲破斷拉力總和為9902.60kN，力學性能檢驗合格，繩捻制均勻、緊密，這也為生產粗直徑多層股鋼絲繩積累了經驗。
